冷轧钢板的制作方法

金属材料;冶金;铸造;磨削;抛光设备的制造及处理,应用技术1.本发明涉及一种提高了加压成型性的冷轧钢板。背景技术：2.冷轧钢板被利用于以汽车车体用途为中心的广泛领域中。在这样的用途中，一般而言实施加压成型而使用。特别是近年来，为了提高多种部件的一体化和外观性，需要成型成更复杂的形状。在加压成型成该复杂的形状时，容易产生钢板的面压上升的部分，因此容易产生钢材的断裂和模具拉毛。因此，要求进一步提高加压成型性。3.作为提高加压成型性的方法，可举出对模具进行表面处理的方法。虽然广泛使用这样的对模具的表面处理，但该处理存在处理后不能进行模具调整的问题。并且，也存在成本变高的问题。因此，强烈要求改善钢板自身的加压成型性。4.另一方面，为了改善钢板自身的加压成型性，也有使用材料材质优异的高级别材料的方法，但与低级别材料相比价格昂贵，通过选择材质来提高成型性存在极限。5.这里，作为改善钢板自身的加压成型性的其它的方法，可举出在钢板的表面形成被膜的技术。例如，专利文献1中公开了使含有作为被膜成分的碱金属硼酸盐和作为润滑剂的硬脂酸锌与蜡的包含物的被膜形成在钢板上的技术。6.专利文献2中公开了将锂硅酸酯作为被膜成分并向其加入作为润滑剂的蜡和金属皂而成的被膜形成在钢板上的技术。7.专利文献3中公开了一种使碱可溶型有机被膜形成在钢板上的技术，该碱可溶型有机被膜是在以苯乙烯和具有可与苯乙烯共聚的羧基的乙烯基化合物作为必须单体的共聚物中添加了润滑剂而成的。8.现有技术文献9.专利文献10.专利文献1：日本特开2010－270373号公报11.专利文献2：日本特开2002－307613号公报12.专利文献3：日本特开2001－234349号公报技术实现要素：13.然而，专利文献1、2所记载的技术涉及加压成型性,尤其涉及其的深拉深成型、拉伸成型，但该技术并不充分满足其所要求特性。14.并且，专利文献3所记载的技术存在根据润滑剂的种类、量无法得到充分的加压成型性的情况。15.本发明鉴于上述情况而完成，目的在于提供一种具备润滑性能高的被膜的、加压成型性优异的钢板及其有利的制造方法。16.发明人等为了解决上述现有技术的课题，反复进行了深入的研究，其结果发现了通过包括满足特定的条件的粘合剂和满足特定的条件的蜡，并且以特定的附着量具有以特定的质量比例包含该蜡的被膜的冷轧钢板，能够解决上述课题。17.即，本发明的主旨如下所述。18.1.一种冷轧钢板，是至少在单面具有被膜的冷轧钢板，19.上述被膜包括粘合剂a和天然蜡b，20.上述粘合剂a是选自苯乙烯与马来酸的共聚物、苯乙烯与马来酸酐的共聚物以及苯乙烯与马来酸的共聚物的盐中的至少1种，21.上述天然蜡b是选自碳原子数为20以上的石蜡和微晶石蜡中的至少1种，并且中值径α为0.2μm～2.5μm且熔点β为100℃～115℃，22.由下式(1)定义的上述天然蜡b的质量比例c为20％以上，23.上述被膜的附着量d为0.5g/m2以上。24.c＝{mb/(ma+mb)}×100……(1)，其中，25.ma：将粘合剂a换算为酸酐的质量26.mb：上述天然蜡b的质量。27.2.根据上述1所述的冷轧钢板，其中，上述质量比例c为60质量％以下。28.3.根据上述1或2所述的冷轧钢板，其中，上述被膜的附着量d为2.0g/m2以下。29.4.根据上述1～3中任一项所述的冷轧钢板，其中，上述被膜包括合计70质量％以上的上述粘合剂和天然蜡。30.根据本发明，可以提供一种能在以汽车车体用途为中心的广泛的领域中利用的、加压成型性优异的冷轧钢板。另外，通过对粘合剂、天然蜡进一步附加特定的条件，能够赋予优异的碱脱膜性、焊接性，能够提供作为汽车用钢板最适合的冷轧钢板。汽车用钢板在加压成型后，需要实施焊接、脱脂、化成处理、电沉积涂装，由于用于汽车用钢板的被膜同时要求不阻碍这样的后续工序，因此应用本发明的钢板的意义巨大。附图说明31.图1是表示摩擦系数测定装置的概略主视图。32.图2是表示用于实施例的焊珠的形状·尺寸的概略立体图。33.图3是表示用于实施例的其它的凸起的形状·尺寸的概略立体图。具体实施方式34.本发明的冷轧钢板的被膜是水系药剂加热后产生的残渣，是通过将该水系药剂涂布在冷轧钢板的至少单面的一部分或者全部并进行加热而使溶剂蒸发而形成的。上述水系药剂是将形成上述被膜的成分以特定的比例配合在水中的、以水为主的溶剂的药剂。35.上述水系药剂的ph优选为7～12，更优选调整为8～10的范围，涂布在上述钢板的至少单面。如果水系药剂的ph为小于7的酸性，则存在涂布水系药剂时在冷轧钢板产生锈的情况。36.上述ph例如可以如下测定：将用脱离子水使上述水系药剂中的被膜成分的质量浓度稀释成10％的试样调整为25℃，并使用携带式ph计hm－30p(东亚dkk株式会社制)和ph复合电极gst－2739c(东亚dkk株式会社制)，按照制造商指定的方法进行校正。作为校正液，优选使用中性磷酸盐ph标准液ph6.86、硼酸盐ph标准液ph9.18以及饱和氢氧化钙溶液ph12.45。37.接下来，对通过涂布上述的水系药剂并进行加热而形成于钢板表面的被膜的详细内容进行说明。重点是该被膜包括粘合剂a和天然蜡b。38.(1)粘合剂39.本说明书的粘合剂是指防止蜡从冷轧钢板脱落的化合物。本发明的被膜中，在蜡的粒子的周边存在粘合剂，该粘合剂起到蜡粒子与冷轧钢板之间的桥梁作用。换言之，在该被膜中，粘合剂将蜡粒子保持成均匀地分散分布在基材钢板表面。40.作为上述粘合剂，使用选自苯乙烯与马来酸的共聚物、苯乙烯与马来酸酐的共聚物以及苯乙烯与马来酸的共聚物的盐中的至少1种。这些可以并用2种以上。41.作为粘合剂的单体成分，选定苯乙烯的理由是因其有助于提高加压成型性。另外，马来酸的选定理由是因其提高基于碱的除去性。马来酸酐的选定理由与马来酸相同。42.并且，本发明中，不论选择苯乙烯与马来酸的共聚物、苯乙烯与马来酸酐的共聚物以及苯乙烯与马来酸的共聚物的盐中的哪一种，均可得到相同的效果。粘合剂只要能够保持蜡粒子且基于碱的除去性优异即可，不会受盐的种类以及马来酸是否为酸酐的影响。43.应予说明，本发明的共聚物可以通过对苯乙烯与马来酸或者苯乙烯与马来酸酐进行聚合而得到。其聚合反应可以使用一般已知的共聚反应的方法。另外，本发明的共聚物的盐可通过对上述聚合物进行中和而得到。其中和方法可以是一般已知的方法。44.应予说明，上述共聚物的盐只要是与公知的阳离子的共聚物的盐就没有特别限定，最优选为与铵的盐。45.上述共聚物的质均分子量优选为4000～400000，更优选为6000～100000，进一步优选为9000～50000。如果将上述共聚物的质均分子量设在4000～400000的范围，则能够得到更优异的加压成型性和基于碱的除去性，因此很有利。上述重均分子量可以通过gpc(凝胶渗透色谱)进行测定。例如可以使用高速gpc装置hlc－8320gpc(东曹株式会社制)，柱使用tskgel－g，洗提液使用四氢呋喃，将聚苯乙烯作为标准试样测定。46.上述共聚物的苯乙烯与马来酸或者苯乙烯与马来酸酐的单体排列没有特别限定。即上述共聚物可以为无规共聚物、交替共聚物、嵌段共聚物或者接枝共聚物中的任一种，如果考虑制造成本的方面，优选为无规共聚物。本发明的无规共聚物是指来自两个单体的构成单元即来自苯乙烯的构成单元与来自马来酸的构成单元或者来自苯乙烯的构成单元与来自马来酸酐的构成单元不规则地排列的共聚物。47.在本发明中，在苯乙烯与马来酸或者苯乙烯与马来酸酐的上述共聚物中，包括来自上述苯乙烯与马来酸或者苯乙烯与马来酸酐的各单体的构成单元的比率(苯乙烯/马来酸或者苯乙烯/马来酸酐)没有特别限制，优选为1/9以上，更优选为2/8以上，进一步优选为5/5以上。并且，优选为9/1以下，更优选为8/2以下，进一步优选为8/2以下。在该比率小于1/9的情况下，加压成型性可能变差。即，被膜的硬度不充分且在加压时容易发生被膜破损，因此不优选。另一方面，在该比率超过9/1的情况下，脱膜性(基于碱脱脂的被膜的除去性)停留在与现有技术相同的程度。48.在通过共聚反应来合成上述共聚物的情况下，根据所希望的共聚物中的来自各单体的构成单元的比率，可以适当地调整所使用的各单体的摩尔比和反应条件。49.(2)关于天然蜡50.对本发明中使用的天然蜡进行说明。本发明中使用的天然蜡是指在石油中存在的、常温下为固体的烃。作为该天然蜡，可优选地使用碳原子数为20以上的石蜡和微晶石蜡。这些物质即使以单体或者混合使用，也起到相同的效果。51.这里，通过应用石蜡和微晶石蜡，使包括天然蜡的被膜的摩擦系数降低的理由，以目前的分析技术水平尚不能解明，但认为例如与聚乙烯蜡等合成蜡比较则石蜡、微晶石蜡较软，因此，由于加压时的压力，蜡适度变形所致。52.应予说明，将上述以外的蜡、例如由在石油中存在的常温下为液体的烃合成而制造的聚乙烯蜡(合成蜡)与粘合剂并用则不会解决本发明的课题的理由也应该是因上述理由。53.另外，本发明中使用的天然蜡在平均粒径(中值径：d50)为0.2μm～2.5μm的范围。优选为0.3μm以上。另外，优选为2.0μm以下，更优选为1.5μm以下，进一步优选为0.7μm以下。如果上述平均粒径超过2.5μm，则天然蜡从被膜脱落，不会解决上述课题。另一方面，如果上述平均粒径小于0.2μm，则天然蜡埋设于粘合剂层的被膜表面，天然蜡不会露出，因此模具和天然蜡无法接触，加压成型性得不到提高。54.上述平均粒径(中值径)优选使用动态光散射法(dynamiclight scattering：dls)进行测定。例如使用湿式粒径分布测定装置nano trackupa－ex150(日机装株式会社制)测定利用脱离子水将其质量浓度稀释成300ppm而得的试样。上述湿式粒径分布测定装置的测定条件优选为setzero时间：60秒，测定时间：180秒，测定次数：1次，透过性：透过，粒子折射率：1.55，粒子形状：非球形，溶剂：water，溶剂折射率：1.333，滤波器：stand：norm，灵敏度：standard。55.并且，天然蜡的熔点β为100℃～115℃的范围。优选为102℃以上，更优选为105℃以上。另外，优选为113℃以下，更优选为110℃以下。其理由以目前的分析的技术水平尚不能解明，但认为如下：如果熔点β小于100℃，则在形成被膜时的加热工序中天然蜡熔融，其粒径变化，因此被膜的摩擦系数不会降低。另一方面，如果熔点β超过115℃，则不会发生因加压时产生的加工热导致的天然蜡的熔融，因此摩擦系数不降低。56.应予说明，本发明中使用的天然蜡的熔点β是指基于jisk2235：2009的5.3“熔点试验方法”进行测定的熔点。57.并且，重要的是由下式(1)定义的上述天然蜡(b)的质量比例c为20％以上。优选为22质量％以上，更优选为27质量％以上。58.c＝{mb/(ma+mb)}×100…(1)，其中，59.ma：将粘合剂(a)换算为酸酐的质量60.mb：上述天然蜡(b)的质量61.在粘合剂(a)为苯乙烯与马来酸酐的共聚物的情况下，将该共聚物的实际的质量设为ma。在粘合剂(a)为苯乙烯与马来酸的共聚物或者苯乙烯与马来酸的共聚物的盐的情况下，将它们换算为酸酐的质量(将马来酸或者马来酸盐的部分换算为马来酸酐的质量)设为ma。62.ma和mb是任意的规定量的被膜中包含的质量。63.在上述质量比例c小于20质量％的情况下，加压成型性得不到提高。这是因为具有降低摩擦系数的效果的蜡不足。64.质量比例c的上限没有特别限定，从脱膜性(基于碱脱脂的被膜的除去性)的观点考虑，优选将60质量％设为上限。在质量比例c超过60质量％的情况下，通过碱脱脂容易除去的粘合剂的比例减少，因此可导致脱膜性的降低。更优选为35质量％以下。应予说明，在润滑被膜的质量(w)中所占的上述粘合剂a的质量(wa)与上述天然蜡b的质量(wb)的合算的比例((wa+wb)/w，简称为“rab”)优选为70质量％以上(该粘合剂a换算为酸酐)。在上述rab相对于被膜100质量％小于70质量％的情况下，即使上述粘合剂a的苯乙烯与马来酸的摩尔比为1/9～9/1，也不满足加压成型性。65.对上述质量比例c的求出的方法，以下详细进行说明。66.首先，对于粘合剂和蜡，制作根据水系药剂中的含量和在钢板上的涂布量可得到加热后的附着量的试验片，得到检测板。其后，利用傅立叶变换红外分光光度计(ft－ir测定装置)，测定加热后的检测板表面的红外吸收光谱的强度，制成表示来自粘合剂和天然蜡的各红外吸收光谱的强度与粘合剂和天然蜡的各自的加热后残渣成分的量之间的关系的标准曲线。此时，来自粘合剂的红外吸收光谱的强度是将在来自苯乙烯的构成单元的芳香族基、来自马来酸的构成单元的酯基、来自马来酸酐的构成单元的内酯环部分中具有特征性的光谱作为指标，也可以考虑构成共聚物的各构成单元的比率进行测定。另外，来自天然蜡的红外吸收光谱的强度可以将在亚甲基具有特征性的光谱作为指标进行测定即可。67.接下来，在冷轧钢板上形成本发明的被膜，测定红外吸收光谱的强度，由来自粘合剂的红外吸收光谱的强度和来自天然蜡的红外吸收光谱的强度，根据上述标准曲线算出被膜中的粘合剂和天然蜡的各附着量。根据该顺序，使用以算出的附着量作为基础求出的、将粘合剂换算为酸酐的质量ma和天然蜡的质量mb，通过基于{mb/(ma+mb)}×100进行计算，能够求出天然蜡的加热后残渣成分的质量比例c。68.在基于本发明的被膜中，作为粘合剂和天然蜡以外的任意成分，在冷轧钢板上形成均匀的被膜，因此例如作为湿润性提高剂、消泡剂，可以包括表面活性剂等化合物。该任意成分只要是被膜中的含有率小于30质量％，就没有问题。另外，上述化合物的种类只要是以往公知的湿润性提高剂、消泡剂，就没有特别限制，例如可举出阳离子性表面活性剂、阴离子性表面活性剂、非离子性表面活性剂、醇系有机溶剂、矿物油系的化合物、结构中包括si这样的化合物等。69.应予说明，被膜的粘合剂与天然蜡的合算的含有率如下求出。70.对测定了上述红外吸收光谱的强度的具有被膜的冷轧钢板的质量进行了测定后，基于以下记载的方法等，使用碱水溶液除去该被膜。并且，使用被膜的除去前后的冷轧钢板的质量变化量和形成上述被膜的冷轧钢板的面积，计算每1平方米的被膜的附着量d。使用计算上述质量比例c时使用的标准曲线计算的上述ma和mb的每1平方米的被膜中包含的各质量ma’和mb’、以及后述的附着量d，按照{(ma’+mb’)/d}×100计算。该计算的结果是被膜的粘合剂与天然蜡的合算的含有率。71.因此，从冷轧钢板上除去被膜的方法使具有被膜的冷轧钢板浸渍在碱水溶液中。浸渍时间优选在30秒～120秒的范围。另外，浸渍时的碱水溶液的温度优选为30℃～50℃的范围。72.将被膜从冷轧钢板上除去时的碱水溶液的ph优选为10～13的范围。制备碱水溶液时的碱成分没有特别限制，例如可举出氢氧化钠、碳酸钠、磷酸钠、硅酸钠等。73.另外，本发明的被膜的附着量d为0.5g/m2以上。优选为0.8g/m2以上。如果上述d小于0.5g/m2，则加压成型性得不到提高。因此，具有降低摩擦系数的效果的被膜的附着量不足。74.另一方面，如果上述d超过2.0g/m2，则被膜的导电性降低，因此在考虑作为汽车用钢板的用途的情况下，有可能在电阻点焊时产生焊接不良。更优选为1.5g/m 2以下的范围。75.作为具备本发明的被膜的基板的冷轧钢板可以使用从一般加工用冷轧钢板到深拉深用冷轧钢板、高深拉深用冷轧钢板、超深拉深用冷轧钢板的全部的软质加工用冷轧钢板、以及从具有烧着固化性的强度等级比较低的高张力钢板到超过440mpa的一般的高张力钢板的全部的高张力钢板。并且，这些钢板均可通过一般已知的制造方法进行制造。76.基于本发明的被膜通过将包括上述被膜成分(粘合剂a和天然蜡b)的上述水系药剂至少涂布于冷轧钢板的单面，进行加热使溶剂蒸发而形成。加热方法和加热温度只有能够使水系药剂中包含的水为主的溶剂蒸发并除去且不使被膜成分(粘合剂和天然蜡)分解或者改性，就没有特别限定。例如可以使用加热炉、烤箱、加热器、热风干燥炉等，可以在板的表面温度为50℃～100℃，优选为60℃～80℃下进行加热。77.上述水系药剂的涂布方法可以是公知的，没有特别限定。例如可举出棒涂法、辊涂法控制附着量，并且通过涂布的方法、通过利用喷涂、浸渍大量涂布处理液后利用辊等进行挤压来控制附着量的方法等。78.实施例79.以下使用实施例和比较例具体说明本发明。这些实施例用于本发明的说明所记载，并不受本发明任何限定。80.作为供试材料，使用板厚：0.7mm的深拉深用冷轧钢板。81.对上述钢板，作为前处理使用finecleaner e6403(nihon parkerizing(株)制)进行脱脂处理，除去表面的油分、污染。接着，利用自来水进行水洗，确认供试材料用水100％润湿后，使用将加热温度设定于100℃的电气烤箱进行加热，形成润滑被膜，如此形成基材。82.接着，将调整成表1所示的被膜成分(粘合剂和天然蜡)的质量浓度且调整成表1所示的被膜组成而得的涂布液，以在加热后的钢板成为表1所示的附着量d的方式用棒涂法涂布在上述的基板，使用上述电烤箱，板的表面温度加热成80℃，在钢板表面形成被膜。应予说明，粘合剂和天然蜡的种类等的特性在涂布液和被膜之间没有变化。83.对根据上述的步骤得到的具备被膜的钢板，作为评价加压成型性的方法实施摩擦系数的测定，评价作为加压成型性的滑动特性。另外，作为评价脱膜性的方法，对形成被膜的钢板进行碱脱脂，使用求出被膜剥离率的方法。并且，作为评价焊接性的方法，评价基于电阻点焊的连续点焊性。84.加压成型性(滑动特性)、脱膜性、焊接性的进一步具体的评价方法如下所示。85.(1)加压成型性(滑动特性)86.为了评价作为加压成型性的滑动特性，如下测定润滑处理钢板的各供试材料的摩擦系数μ。87.图1示出摩擦系数测定装置的概略主视图。如同图所示，从供试材料采取的摩擦系数测定用试样1(以下，称为“试样1”)被固定在试样台2，试样台2被固定在能够水平移动的滑动桌面3的上表面。在滑动桌面3的下表面，设置具有与其相接的辊4的能够上下移动的滑动桌面支承台5，通过对其进行按压，能够利用凸起6对试样1负载挤压载荷n。另外，用于测定该挤压载荷n的第一负载单元7被安装于滑动桌面支承台5。并且，在该装置中在作用有上述挤压载荷n的状态下使滑动桌面3向水平方向移动。用于测定此时的滑动抗力f的第二负载单元8在滑动桌面3的一个端部安装于导轨9的上方。应予说明，作为润滑油，使用衫村化学工业(株)制的加压用清洗油preton r352l，将该润滑油涂布在试样1的表面，进行试验。88.图2和图3是表示本实施例中使用的凸起的形状·尺寸的概略立体图。图2和图3所示的大小的凸起作为图1的凸起6，在将其下面挤压向试样1的表面的状态下滑动。应予说明，图2所示的凸起由宽度(与滑动方向直角方向的长度)：10mm，长度(滑动方向的长度)：5mm以及滑动方向的两端的下部的曲率：1.0mmr的曲面构成，被试样1挤压的凸起下面由宽度：10mm，滑动方向的长度：3mm的平面构成。另外，图3所示的凸起由宽度：10mm，滑动方向长度：59mm以及滑动方向的两端的下部的曲率：4.5mmr的曲面构成，被试样1加压的凸起下面由宽度：10mm，滑动方向的长度：50mm的平面构成。89.摩擦系数测定试验按照以下所示的2个条件进行。90.[条件1][0091]使用图2所示的凸起，挤压载荷n：400kgf，试样的拉拔速度(滑动桌面3的水平移动速度)：100cm/min。[0092][条件2][0093]使用图3所示的凸起，挤压载荷n：400kgf，试样的拉拔速度(滑动桌面3的水平移动速度)：20cm/min。[0094]供试材料与凸起之间的摩擦系数μ是使用上述滑动抗力f和上述挤压载荷n，按照式：μ＝f/n算出。该摩擦系数μ越小，可以评价为加压成型性越优异。具体而言，根据下述的基准进行了判定。[0095]＜评价基准＞[0096]○：条件1下的摩擦系数μ≤0.120，并且条件2下的摩擦系数μ≤0.120[0097]×：条件1下的摩擦系数μ＞0.120，或者条件2下的摩擦系数μ＞0.120[0098]应予说明，如果该试验中的评价为○，则为合格，可以评价为在高面压条件、复杂成型时也具有优异的加压成型性。[0099](2)脱膜性[0100]为了求出钢板的脱膜性，首先对各试验片在碱脱脂剂的finecleaner e6403a和finecleaner e6403b1(均为nihon parkerizing株式会社制)的混合液中进行脱脂处理。该处理是将试验片在finecleaner e6403a浓度20g/l、finecleaner e6403b1浓度12g/l、温度40℃的脱脂液中浸渍规定的时间，在自来水中进行清洗。对该处理后的试验片，使用荧光x线分析装置测定表面碳强度，使用该测定值和预先测定的脱脂前表面碳强度和无处理钢板的表面碳强度的测定值，利用以下的式算出被膜剥离率。[0101]钢板的脱膜性通过对该被膜剥离率为98％以上的碱脱脂液的浸渍时间，按照以下所示的基准进行评价。[0102]＜被膜剥离率＞[0103]被膜剥离率(％)＝[(脱脂前碳强度－脱脂后碳强度)/(脱脂前碳强度－无处理钢板的碳强度)]×100[0104]＜评价基准＞[0105]○：60秒以内[0106]△：120秒以内[0107]×：超120秒[0108](3)焊接性[0109]对各试验片，在使用电极：dr型cr－cu电极，加压力：150kgf，通电时间：10次循环/60hz，焊接电流：7.5ka的条件下进行连续点焊性的焊接试验，以到不会形成熔核为止的可连续点焊数进行评价。其评价基准如下所述。[0110]＜评价基准＞[0111]○：5000点以上[0112]△：小于5000点[0113]表1中分别示出了供于本实施例中进行的试验的被膜的构成和附着量。[0114][0115]在表1的粘合剂种类中，各自表示的含义如下。[0116]a1：苯乙烯与马来酸酐的共聚物[0117]a2：苯乙烯与马来酸的共聚物[0118]a3：苯乙烯与马来酸的共聚物的盐[0119]a4：丙烯酸树脂(不含有来自苯乙烯、马来酸和马来酸酐的构成单元)[0120]a5：聚酯树脂(不含有来自苯乙烯、马来酸和马来酸酐的构成单元)[0121][表2][0122][0123]表2表示本实施例的结果。根据表2所示的结果可知如下：本发明的钢板no.1～18、29和31的摩擦系数优异。另一方面，不满足本发明的比较例的、钢板no.19～28和30的摩擦系数变差。[0124]产业上的可利用性[0125]本发明的钢板的加压成型性优异，因此可应用于以汽车车体用途为中心的宽广的领域中。[0126]符号说明[0127]1 摩擦系数测定用试样[0128]2 试样台[0129]3 滑动桌面[0130]4 滚子[0131]5 滑动桌面支承台[0132]6 凸起[0133]7 第一负载单元[0134]8 第二负载单元[0135]9 导轨[0136]n 挤压载荷[0137]f 滑动抗力(拉拔载荷)









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