卷绕铁芯的制作方法 专利技术说明

金属材料;冶金;铸造;磨削;抛光设备的制造及处理,应用技术1.本发明涉及一种卷绕铁芯(wound core)。本技术基于2020年10月26日提出的日本专利申请特愿2020-178891号而主张优先权，在此引用其内容。背景技术：2.所谓方向性电磁钢板，是含有7质量％以下的si、具有二次再结晶晶粒聚集在{110}〈001〉取向(goss取向)的二次再结晶织构的钢板。方向性电磁钢板的磁特性受向{110}〈001〉取向的聚集度的影响较大。近年来，在实用的方向性电磁钢板中，以晶体的〈001〉方向与轧制方向的角度落入5°左右的范围内的方式进行控制。3.方向性电磁钢板通过层叠而用于变压器的铁芯等，但除了主要的磁特性即高磁通密度、低铁损以外，还要求可能导致振动及噪声的磁致伸缩较小。已知晶体取向与这些特性密切相关，例如，公开了如专利文献1～3那样的精确的取向控制技术。4.另外，作为通过控制方向性电磁钢板中的钢板表面的动摩擦系数来改善特性的技术，专利文献4中考虑了对加工时产生的应变等的影响。此外，专利文献5、6等中公开了通过对作为铁芯而层叠的钢板间的钢板表面的动摩擦系数进行控制来改善噪声的技术。5.此外，卷绕铁芯的制造以往众所周知的方法例如像专利文献7所记载的那样：在将钢板卷取成筒状后，保持筒状层叠体的状态不变而进行压制，使拐角部成为恒定曲率，在成形为大致矩形后，通过退火进行消除应力和形状保持。6.另一方面，作为卷绕铁芯的其它制造方法，公开了专利文献8～10那样的技术。在该技术中，以形成曲率半径为3mm以下的较小的弯曲区域的方式，对成为卷绕铁芯的拐角部的钢板的部分进行预弯曲加工，层叠该被弯曲加工的钢板，从而形成铁芯。根据该制造方法，不需要以往那样的大型的压制工序，可将钢板精确地折弯而保持铁芯形状，加工时产生的应变也只集中在弯曲部(拐角部)。因此，可将利用上述退火工序的应力消除予以省略，产业上的优点突出，应用正在发展。7.现有技术文献8.专利文献9.专利文献1：日本特开2001-192785号公报10.专利文献2：日本特开2005-240079号公报11.专利文献3：日本特开2012-052229号公报12.专利文献4：日本特开平11-124685号公报13.专利文献5：国际公开第2018/123339号14.专利文献6：日本特开2011-90456号公报15.专利文献7：日本特开2005-286169号公报16.专利文献8：日本专利第6224468号公报17.专利文献9：日本特开2018-148036号公报18.专利文献10：澳大利亚专利申请公开第2012337260号说明书技术实现要素：19.发明所要解决的课题20.本发明的目的在于提供一种改善了的卷绕铁芯，其在采用以形成曲率半径为5mm以下的较小的弯曲区域的方式预先对钢板进行弯曲加工，层叠该被弯曲加工的钢板而形成卷绕铁芯的方法所制造的卷绕铁芯中，以抑制因铁芯形状和所使用的钢板的组合而引起的噪声发生的方式进行了改善。21.用于解决课题的手段22.本发明人等对通过以形成曲率半径为5mm以下的比较小的弯曲区域的方式预先将钢板进行弯曲加工，层叠该所弯曲加工的钢板形成卷绕铁芯的方法所制造的变压器铁芯的噪声特性详细地进行了研究。其结果是，认识到即使在以晶体取向的控制大致同等、用单片测定的磁致伸缩的大小也大致同等的钢板作为原材料时，铁芯噪声有时也产生差异。23.调查了其原因，结果获得了如下的见解：成为问题的噪声的差异受原材料表面状态的影响，而且还因铁芯的尺寸形状而使影响程度产生差异。24.基于此观点，对各种钢板制造条件、铁芯形状进行了研究，对影响噪声的因素进行了分类，结果发现，通过使用按特定的制造条件制造的钢板作为特定的尺寸形状的铁芯原材料，能够抑制铁芯噪声。25.为了达到上述目的，本发明采用了以下的方案。26.也就是说，本发明的一个方案涉及一种卷绕铁芯，其是具备侧视看来大致呈矩形形状的卷绕铁芯主体的卷绕铁芯，其中，27.在所述卷绕铁芯主体中，平面部和拐角部在长度方向交替地连续，包含在板厚方向由夹着该各拐角部而相邻的两个平面部所成的角度为90°的方向性电磁钢板堆叠而成的部分，且具有侧视看来大致呈矩形形状的层叠结构；28.所述各拐角部在所述方向性电磁钢板的侧视中，具备两个以上的具有曲线状的形状的弯曲部，且一个拐角部中存在的各弯曲部各自的弯曲角度的合计为90°，所述各弯曲部的侧视中的内面侧曲率半径r为1mm以上且5mm以下；29.在所述方向性电磁钢板中，所具有的化学组成以质量％计，含有si：2.0～7.0％，剩余部分包括fe及杂质；具有取向于goss取向的织构；且至少在所述平面部的一部分中，就所层叠的所述方向性电磁钢板的动摩擦系数即层间摩擦系数而言，在不同的多个层叠厚度位置得到的测定值的半数以上为0.20～0.70，且其平均值为0.20～0.70。30.此外，在所述方案中，优选所述方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp的标准偏差为0.01×10-6～0.10×10-6。31.其中，所述标准偏差是通过从所层叠的所述方向性电磁钢板中任意地选出多张，在各方向性电磁钢板的所述平面部中测定的磁致伸缩的峰间值(peak to peak value)而决定的。32.此外，在所述方案中，在所述平面部中，在通过层叠所述方向性电磁钢板而对置的总面积中，所述层间摩擦系数为0.20以上且对置的面积的比例优选为50％以上。33.此外，在所述方案中，在所述平面部中，在所述卷绕铁芯的距内面侧的所述方向性电磁钢板的层叠厚度的50％以内的区域中，优选所层叠的所述方向性电磁钢板的所述层间摩擦系数为0.20～0.70。34.发明效果35.根据本发明的上述方案，在通过层叠被弯曲加工的方向性电磁钢板而构成的卷绕铁芯中，能够有效地抑制因铁芯形状和所使用的钢板的组合而引起的噪声发生。附图说明36.图1是示意性地表示本发明涉及的卷绕铁芯的一实施方式的立体图。37.图2是图1的实施方式中所示的卷绕铁芯的侧视图。38.图3是示意性地表示本发明涉及的卷绕铁芯的另一实施方式的侧视图。39.图4是示意性地表示构成本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯的1层方向性电磁钢板的一个例子的侧视图。40.图5是示意性地表示构成本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯的1层方向性电磁钢板的另一个例子的侧视图。41.图6是示意性地表示构成本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯的方向性电磁钢板的弯曲部的一个例子的侧视图。42.图7是表示按实施例及比较例制造的卷绕铁芯的尺寸的示意图。具体实施方式43.以下，依次对本发明涉及的卷绕铁芯详细地进行说明。但是，本发明并不只限定于本实施方式中公开的构成，可在不脱离本发明的宗旨的范围进行各种变更。再者，在下述的数值限定范围中，下限值及上限值包含在其范围内。表示为“超过”或“低于”的数值，其值不包含在数值范围内。此外，有关化学组成的“％”，只要不特别指出，就意味着“质量％”。44.此外，对于确定本说明书中使用的形状或几何学条件以及它们的程度的例如“平行”、“垂直”、“相同”、“直角”等术语或者长度、角度的值等，并不限于严格的意义，包含可期待同样功能这种程度的范围来解释。45.此外，在本说明书中，有时也将“方向性电磁钢板”简化记载为“钢板”或“电磁钢板”，将“卷绕铁芯”简化记载为“铁芯”。46.本发明的实施方式涉及一种卷绕铁芯，其是具备侧视看来大致呈矩形形状的卷绕铁芯主体的卷绕铁芯，所述卷绕铁芯主体包含在板厚方向由平面部和拐角部于长度方向交替地连续的、夹着该各拐角部而相邻的两个平面部所成的角度为90°的方向性电磁钢板堆叠而成的部分，且具有侧视看来大致呈矩形形状的层叠结构；所述各拐角部在方向性电磁钢板的侧视中，具备两个以上的具有曲线状的形状的弯曲部，且一个拐角部中存在的各弯曲部各自的弯曲角度的合计为90°，所述各弯曲部的侧视中的内面侧曲率半径r为1mm以上且5mm以下；在所述方向性电磁钢板中，所具有的化学组成以质量％计，含有si：2.0～7.0％，剩余部分包括fe及杂质；具有取向于goss取向的织构；且至少在所述平面部的一部分中，就所层叠的钢板的至少一部分钢板的动摩擦系数即层间摩擦系数而言，在不同的多个层叠厚度位置得到的测定值的半数以上为0.20～0.70，且其平均值为0.20～0.70。47.1.卷绕铁芯及方向性电磁钢板的形状48.首先，对本发明的实施方式所涉及的卷绕铁芯的形状进行说明。这里所说明的卷绕铁芯及方向性电磁钢板的形状自身不是特别新奇的。例如只不过是参照了背景技术中作为专利文献8～10所介绍的公知的卷绕铁芯及方向性电磁钢板的形状而已。49.图1是示意性地表示卷绕铁芯的一实施方式的立体图。图2是图1的实施方式中所示的卷绕铁芯的侧视图。此外，图3是示意性地表示卷绕铁芯的另一实施方式的侧视图。50.再者，在本说明书中所谓侧视，是指在构成卷绕铁芯的长条状的方向性电磁钢板的宽度方向(图1中的y轴方向)看，所谓侧视图，是表示通过侧视而看到的形状的图(图1的y轴方向的图)。51.本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯具备侧视看来大致呈矩形形状的卷绕铁芯主体。该卷绕铁芯主体在板厚方向由方向性电磁钢板堆叠而成，具有侧视看来大致呈矩形形状的层叠结构。也可以将该卷绕铁芯主体直接作为卷绕铁芯使用，为了一体地固定所堆叠的多个方向性电磁钢板，也可以根据需要具备捆扎带等公知的紧固件等。52.本说明书中，卷绕铁芯主体的铁芯长度没有特别的限制，但铁芯中即使铁芯长度变化，也由于弯曲部体积是固定的，所以弯曲部中发生的铁损是固定的。由于铁芯长度长而使弯曲部的体积率减小，所以对铁损劣化的影响也小，因此优选为1.5m以上，更优选为1.7m以上。再者，在本发明中，所谓卷绕铁芯主体的铁芯长度，是指侧视的卷绕铁芯主体的层叠方向的中心点上的周长。53.此外，本说明书中，卷绕铁芯主体的钢板层叠厚度没有特别的限制，但如后述那样，由于本发明的效果可以认为是因依赖于钢板层叠厚度的铁芯中的激磁磁通向铁芯中心区域的不均匀存在而发生的，所以在容易产生不均匀存在的钢板层叠厚度厚的铁芯中容易享受发明的优点。因此，优选钢板层叠厚度为40mm以上，更优选为50mm以上。再者，本发明中，所谓卷绕铁芯主体的钢板层叠厚度，是指侧视的卷绕铁芯主体的平面部中的层叠方向的最大厚度。54.本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯适合用于以往公知的任何用途，但特别是在噪声成为问题的送电变压器用的铁芯中具有显著的优点。55.如图1及图2所示的那样，在卷绕铁芯主体10中，第1平面部4和拐角部3在长度方向交替地连续，包含在板厚方向由夹着该各拐角部3而相邻的两个第1平面部4所成的角度为90°的方向性电磁钢板1堆叠而成的部分，具有侧视看来大致呈矩形形状的层叠结构2。再者，本说明书中，有时也分别将“第1平面部”及“第2平面部”只记载为“平面部”。56.方向性电磁钢板1的各拐角部3在侧视中，具备两个以上的具有曲线状的形状的弯曲部5，且一个拐角部3中存在的弯曲部各自的弯曲角度的合计为90°。拐角部3在相邻的弯曲部5、5之间具有第2平面部4a。所以，形成拐角部3具备两个以上的弯曲部5和1个以上的第2平面部4a的构成。57.图2的实施方式为在1个拐角部3中具有两个弯曲部5的情况。图3的实施方式为在1个拐角部3中具有3个弯曲部5的情况。58.如这些例子所示的那样，在本发明中，1个拐角部可由两个以上的弯曲部构成，但从通过抑制由加工时的变形带来的应变发生来抑制铁损这点出发，弯曲部5的弯曲角度φ(φ1、φ2、φ3)优选分别为60°以下，更优选为45°以下。59.在1个拐角部具有两个弯曲部的图2的实施方式中，从降低铁损这点出发，例如，可设定为φ1＝60°且φ2＝30°及φ1＝45°且φ2＝45°等。此外，在1个拐角部具有3个弯曲部的图3的实施方式中，从降低铁损这点出发，例如可设定为φ1＝30°、φ2＝30°且φ3＝30°等。另外，从生产效率这点出发，优选折弯角度相等，因此在1个拐角部具有两个弯曲部的情况下，优选设定为φ1＝45°且φ2＝45°，此外，在1个拐角部具有3个弯曲部的图3的实施方式中，从降低铁损这点出发，例如优选设定为φ1＝30°、φ2＝30°且φ3＝30°。60.参照图6，对弯曲部5进行更详细的说明。图6是示意性地表示方向性电磁钢板的弯曲部(曲线部分)的一个例子的图示。所谓弯曲部的弯曲角度，在方向性电磁钢板弯曲部中，意味着在折弯方向的后方侧的直线部与前方侧的直线部之间产生的角度差，作为通过在方向性电磁钢板的外面，将夹着弯曲部的两侧的平面部的表面即直线部分延长而得到的两个假想线lb-elongation1(lb-延长线1)、lb-elongation2所成的角的补角的角度φ来表示。61.此时，所延长的直线脱离钢板表面的点为钢板外面侧的表面中的平面部与弯曲部的边界，图6中，为点f及点g。62.另外，分别从点f及点g将与钢板外表面垂直的直线延长，分别将与钢板内面侧的表面的交点作为点e及点d。该点e及点d为钢板内面侧的表面中的平面部与弯曲部的边界。63.此外，在本说明书中所谓弯曲部，为在方向性电磁钢板的侧视中，被上述点d、点e、点f、点g围住的方向性电磁钢板的部位。图6中，以la表示点d与点e之间的钢板表面即弯曲部的内侧表面，以lb表示点f与点g之间的钢板表面即弯曲部的外侧表面。此外，在用直线连结点a和点b时将钢板弯曲部的内侧的圆弧de上的交点设为c。64.此外，图6中示出了弯曲部5的侧视中的内面侧曲率半径r。用通过点e及点d的圆弧对上述la近似，从而得到弯曲部5的曲率半径r。曲率半径r越小，则弯曲部5的曲线部分的弯曲度越大，曲率半径r越大，则弯曲部5的曲线部分的弯曲度越减缓。65.在本发明的实施方式的卷绕铁芯中，层叠在板厚方向的各方向性电磁钢板1的各弯曲部5中的曲率半径r也可以具有某种程度的变动。这种变动有时是起因于成形精度的变动，可以认为因层叠时的操作等而无意地发生变动。这样的无意的误差如果是现在的一般的工业制造，则能够控制在0.2mm左右以下。在这样的变动大的情况下，通过对足够多的钢板测定曲率半径r，将测定值平均，便能够得到具有代表性的值。此外，还可考虑因某种理由而有意地使曲率半径变化，本发明不排除这样的方式。66.再者，弯曲部5的内面侧曲率半径r的测定方法没有特别的限制，例如可采用市售的显微镜(nikon eclipse lv150)，通过以200倍进行观察来测定。具体地讲，从观察结果求出曲率中心a点，但作为该求算方法，例如，如果将线段ef和线段dg延长至与点b相反侧的内侧，将其交点规定为a，则内面侧曲率半径r的大小相当于线段ac的长度。67.本说明书中，通过将弯曲部的内面侧曲率半径r规定在1mm以上且5mm以下的范围，并与控制了下述说明的层间摩擦系数的特定的方向性电磁钢板配合，能够抑制卷绕铁芯的噪声。在优选弯曲部的内面侧曲率半径r为3mm以下的情况下，可更显著地发挥本说明书的效果。68.此外，铁芯内存在的全部弯曲部满足本说明书规定的内面侧曲率半径r是最优选的方式。在存在满足本发明的实施方式涉及的内面侧曲率半径r的弯曲部和未满足的弯曲部时，至少半数以上的弯曲部满足本发明规定的内面侧曲率半径r是优选的方式。69.图4及图5是示意性地表示卷绕铁芯主体中的1层方向性电磁钢板的一个例子的图示。如图4及图5的例子所示的那样，本发明中所用的方向性电磁钢板是被折弯加工的，具有由两个以上的弯曲部5构成的拐角部3和平面部4，经由1个以上的方向性电磁钢板的长度方向的端面即接合部6而形成侧视看来大致呈矩形的环。70.本说明书中，卷绕铁芯主体只要作为整体具有侧视看来大致呈矩形形状的层叠结构2即可。可以如图4的例子所示的那样，经由1个接合部6由1张方向性电磁钢板构成1层卷绕铁芯主体，也可以如图5的例子所示的那样，由1张方向性电磁钢板构成大约半圈的卷绕铁芯，经由两个接合部6由两张方向性电磁钢板构成1层卷绕铁芯主体。71.本说明书中所用的方向性电磁钢板的板厚没有特别的限定，只要根据用途等适当选择即可，通常在0.15mm～0.35mm的范围内，优选在0.18mm～0.23mm的范围内。72.2.方向性电磁钢板的构成73.接着，对构成卷绕铁芯主体的方向性电磁钢板的构成进行说明。在本说明书中，以相邻地层叠的方向性电磁钢板间的层间摩擦系数、所层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp、控制了层间摩擦系数的方向性电磁钢板在卷绕铁芯内的配置部位、控制了层间摩擦系数的方向性电磁钢板在卷绕铁芯内的使用比例为特征。74.(1)相邻地层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数75.构成本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯的方向性电磁钢板至少在平面部的一部分中，所层叠的钢板的层间摩擦系数为0.20以上。若平面部的层间摩擦系数低于0.20，则不能表现出具有本实施方式中的铁芯形状的铁芯中的噪声降低效果。76.这样的现象的发生机理尚不清楚，但可以认为本规定的必要性如下所述。77.本说明书作为对象的铁芯具有交替地配置被限定在非常窄的区域内的弯曲部和与弯曲部相比非常宽阔的区域即平面部的结构。已知一般来讲如果对形成闭磁路的铁芯进行激磁，则铁芯内的磁通以缩短磁路的方式不均匀存在于闭磁路的内周侧，但可以认为如果对本发明作为对象的上述那样的结构的卷绕铁芯进行激磁，则铁芯内的磁通的不均匀存在也发生变化。因此，在平面部中，在内周侧的磁通密度和外周侧的磁通密度中产生大的差异，内周侧和外周侧的磁致伸缩的大小也不相同。也就是说，在从内周侧朝外周侧层叠的钢板中，相邻地对置的钢板彼此因物理地偏移而产生摩擦。可以认为这样的摩擦在平面部比较小、通过缓慢的曲率以形状来约束遍及全周而相邻的钢板的以往卷绕铁芯中，不会带来特别显著的作用。78.另一方面，在本说明书作为对象那样的具有比较宽阔的平面部的铁芯中，由于平面部中以形状的约束几乎不起作用，因此可以认为磁致伸缩之差(磁通密度之差)导致的与相邻钢板(在层叠方向相邻的方向性电磁钢板)的摩擦所产生的作用较大地显示出来。其作用之一是噪声，在本实施方式的卷绕铁芯中，摩擦对噪声的贡献起到较大的作用。本说明书中通过增大层间摩擦系数来降低噪声，但不能认为此作用可单纯地通过摩擦来抑制因钢板(方向性电磁钢板)的磁致伸缩之差而产生的尺寸变化。这是因为要抑制因磁致伸缩之差而产生的尺寸变化需要非常大的摩擦阻力，此外如果强制地抑制尺寸变化，则在磁畴结构变化中还成为障碍，因此很可能降低铁芯的磁效率。实际上，在本说明书中在不过度抑制尺寸变化的适当范围内，即使增大层间摩擦系数也不会降低铁芯的磁效率，反倒甚至可以看到提高磁效率的倾向。考虑到这些情况，认为本发明效果通过增大层间摩擦系数，通过以由摩擦形成的热能的形式而消耗由磁致伸缩形成的方向性电磁钢板的运动能，从而降低振动能即噪声。提高铁芯效率的倾向还可解释为，通过消耗的热能而使钢板温度上升并增大电阻，从而表现出减小由涡流铁损造成的损失的效果。如此本说明书的作用机制与以往的作用机制可能有很大的不同。79.需要注意的是，由于本说明书是对铁芯进行规定的，所以方向性电磁钢板的层间摩擦系数不是对用于形成铁芯的原材料进行测定，而是对通过将铁芯分解而得到的方向性电磁钢板进行测定。本说明书中的方向性电磁钢板的层间摩擦系数通过从所层叠的钢板上，任意地按层叠顺序选出3张为1组，选出10组(在所层叠的钢板低于30张时为全部钢板)，通过在各钢板的平面部测定的层间摩擦系数来决定层间摩擦系数。通过随机抽取试样，能够测定对于表现出发明效果而优选的具有代表性的状态。80.层间摩擦系数可一边对3张重叠的钢板的接触面施加层叠方向的载荷一边拉拔中央的钢板，从此时的层叠方向的载荷与拉拔载荷的关系来求出。本说明书中将层叠方向的载荷设定为1.96n，将拉拔速度设定为100mm/min，接触面间的相对错动开始时的拉拔力的变化(其一般来讲以静摩擦力的峰值出现)可无视，将从相对错动开始后到最初的60mm的平均值作为拉拔载荷。也就是说，本说明书中的层间摩擦系数为动摩擦系数。81.本说明书中的层间摩擦系数将拉拔载荷的单位设为[n]，可通过下式来求出。[0082](层间摩擦系数)＝(拉拔载荷)/1.96/2[0083]这里的“/2”考虑到作用于所拉拔的钢板的来自两表面的动摩擦力，但是各表面的摩擦系数即使不相同也可不予以考虑，而通过上述式以作用于中央钢板的来自两表面的平均层间摩擦系数进行评价。[0084]当然，上述测定中的层叠顺序按从铁芯选出的原样的顺序重叠，拉拔方向为铁芯中的磁化方向，即从夹着平面部的一方弯曲部朝另一方的弯曲部的方向，只要是作为铁芯原材料采用一般的方向性电磁钢板的通常的铁芯，就为原材料即方向性电磁钢板的轧制方向。[0085]试验片的尺寸只要能够实施上述条件下的拉拔就不特别限定，但由于如果接触面的面压过高，则造成测定值出现偏差，因此接触面的面积应该考虑到从原来的材料即铁芯中选出的钢板的尺寸和上述测定中使用的试验机的尺寸而规定为足够大。采用一般的拉伸试验时的可应用的试样，宽度为20～150mm的范围，长度为50～400mm的范围。此外，为了使测定中的接触面中的层叠方向的载荷分布稳定，优选以与中央的拉拔试样相比充分减小夹着中央的拉拔试样的钢板的尺寸，按夹着中央的拉拔试样的钢板的尺寸使试验中的接触面的面积恒定的方式，配置3张钢板由于使试验值稳定，因而是优选的。例如在将3张钢板的宽度规定为相同，3张钢板的长度为300mm时，如果以所夹着的一侧的两张钢板的长度达到100mm的方式切断，并用这两张钢板夹着中央的钢板，就能使接触面积严格地规定为宽度×100mm，如果无视中央的板的拉拔所用的夹紧部的长度，则可在200mm的范围内稳定地进行拉拔载荷测定。但是，因切出试样的铁芯的尺寸及装置上的制约等，要考虑到相对错动开始后的到最初的60mm的稳定的拉拔困难的情况。在此种情况下，允许按短于60mm的距离中的测定数据得到拉拔载荷的平均值。但是即使在此种情况下，也优选所平均的拉拔距离为10mm以上。再者，本说明书采用的上述试验条件为按照jis k7125：1999的条件，只要是更精确地测定所需的条件等，就可按照jis k7125：1999进行。[0086]优选层间摩擦系数(所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数)为0.25以上，更优选为0.30以上。上限因需要控制在可产生钢板错动的范围内而规定为0.70以下，优选为0.60以下。[0087]本发明的实施方式涉及的层间摩擦系数如上所述，以10组测定值的平均值求出，但是即使平均值在上述范围内，也要考虑到各个测定值在为上述范围外的值时不能得到发明效果的状况。例如，在5组测定值为0.10，5组测定值为0.90，合计10组平均值为0.50的情况。一般来讲只要层叠工业上制造的同一规格的钢板，表面状态就没有那么大的变化，由于要将层间摩擦系数的变动(波动)抑制在最多0.20左右的范围内，所以不需要考虑这样的状况，但在层叠有意使表面状态较大不同的多种钢板时，可能会发生上述那样的状况。考虑到此种情况，而将本说明书中所测定的层间摩擦系数数据的半数以上作为平均值规定在适合的数值范围内。当在10组测定值中求出层间摩擦系数时，需要5组以上的测定值在0.20～0.70的范围内。[0088](2)控制了层间摩擦系数的层叠部件(方向性电磁钢板)的配置[0089]本发明的效果如以上说明的那样，是通过起因于铁芯内的磁通的不均匀存在的、在平面部对置地层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩导致的尺寸变化的差异而发生的。原理上在所有平面部中，层叠的方向性电磁钢板不需要达到本说明书所规定的摩擦状态，即使在一部分中表现出本说明书设想的现象，也能够期待降低噪声。虽然这么说，但是在其比例非常小时，噪声的降低量也小，可以认为只限于实用上无意义的程度。本说明书考虑到这样的状况，按如上所述从铁芯随机挑选的10组的平均值规定相邻地层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数。也就是说，本说明书容许在铁芯内层间摩擦系数非常低的、几乎不会表现出本发明设想的现象的部位与层间摩擦系数十分高的、显著地表现出本发明设想的现象的部位混合存在。[0090]在有意设定这样的层间摩擦系数的不均匀存在时，无论将层间摩擦系数相对高的方向性电磁钢板相互间的对置结构配置在平面部的哪个区域，都能够设想优选的方式。例如如以上说明的那样，本发明效果的原因即磁通不均匀存在造成的磁通密度变化率越往铁芯的内面部越大。也就是说，将层间摩擦系数相对高的方向性电磁钢板相互间的对置面配置在铁芯内周部与配置在外面部相比，有利于降低噪声，可有效地享受发明效果。[0091]此外，本实施方式中，在平面部中，在通过层叠钢板而对置的总面积中，优选层间摩擦系数为0.20～0.70且对置的面积的比例为50％以上。只要此比例为50％以上，无论是怎样的形状的卷绕铁芯，都能够得到充分的噪声降低效果。优选为70％以上，当然平面部全部的对置面的层间摩擦系数满足本发明规定的状态是最好的。[0092]另外，关于将满足本说明书所规定的摩擦条件的对置结构配置在平面部的哪个区域，也规定优选的方式。如以上说明的那样，也为本发明效果的原因的磁通不均匀存在所造成的磁通密度变化率越是铁芯内面部越大。也就是说，将满足摩擦条件的对置面配置在铁芯内周部，与配置在外面部相比可有效降低噪声。关于该配置，本实施方式中，在平面部中，在从卷绕铁芯的内面侧的钢板层叠厚度的50％以内的区域中，将所层叠的钢板的层间摩擦系数规定为0.20～0.70。通过重点配置在内面侧可有效地享受发明效果。优选为70％以上，当然最好是平面部的钢板层叠厚度全部的对置面的层间摩擦系数都满足本实施方式的规定。[0093](3)方向性电磁钢板[0094]本说明书中所使用的方向性电磁钢板是在特定范围限定了层间摩擦系数及磁致伸缩λpp的标准偏差的，但是关于母钢板及基本的覆盖膜结构等，只要是公知的方向性电磁钢板即可。如上所述，母钢板是该母钢板中的晶粒的取向高度聚集在{110}《001》取向的钢板，是在轧制方向具有优异的磁特性的钢板。[0095]在本说明书中，母钢板可使用公知的方向性电磁钢板。以下，对优选的母钢板的一个例子进行说明。[0096](3-1)母钢板的化学组成[0097]母钢板的化学组成以质量％计，含有si：2.0～7.0％，剩余部分包括fe。该化学组成是为了将晶体取向控制为朝{110}《001》取向聚集的goss织构，从而确保良好的磁特性。关于其它元素，没有特别的限定，容许通过置换fe而按公知的范围含有公知的元素。以下示出了具有代表性的元素的具有代表性的含有范围。[0098]c：0～0.070％、[0099]mn：0～1.0％、[0100]s：0～0.0250％、[0101]se：0～0.0150％、[0102]al：0～0.0650％、[0103]n：0～0.0080％、[0104]cu：0～0.40％、[0105]bi：0～0.010％、[0106]b：0～0.080％、[0107]p：0～0.50％、[0108]ti：0～0.0150％、[0109]sn：0～0.10％、[0110]sb：0～0.10％、[0111]cr：0～0.30％、[0112]ni：0～1.0％、[0113]nb：0～0.030％、[0114]v：0～0.030％、[0115]mo：0～0.030％、[0116]ta：0～0.030％、[0117]w：0～0.030％。[0118]这些选择元素由于可根据其目的含有，所以其下限值不需要限制，也可以实质上不含有。此外，即使作为杂质含有这些选择元素，也不损害本实施方式的效果。再者，作为杂质是指无意含有的元素，在工业上制造母钢板时，从作为原料的矿石、废料或制造环境等中混入的元素。[0119]母钢板的化学成分可以通过钢的一般的分析方法进行测定。例如，母钢板的化学成分可以采用icp-aes(电感耦合等离子体原子发射光谱法：inductively coupled plasma-atomic emission spectrometry)进行测定。具体地讲，例如，可通过从母钢板的中央位置获取35mm见方的试验片，通过岛津制作所制造的icps-8100等(测定装置)，按基于预先制作的校准曲线的条件进行测定来特定。再者，c及s可采用燃烧-红外线吸收法进行测定，n可采用不活泼气体熔融-热导率法进行测定。[0120]再者，上述的化学组成是母钢板的成分。成为测定试样的方向性电磁钢板在表面具有由氧化物等形成的一次覆盖膜(玻璃覆盖膜、中间层)、绝缘覆盖膜等时，在用公知的方法将这些膜除去后测定化学组成。[0121](3-2)方向性电磁钢板的磁致伸缩[0122]本发明的实施方式涉及的铁芯所用的方向性电磁钢板如前所述，其特征在于层间摩擦系数(所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数)，关于发明效果的表现，下面就另一个重要特性进行说明。本发明效果如前所述，是以相邻层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩大小的差异为主要因素而产生的。在上述的说明中，作为磁通密度的不均匀对产生磁致伸缩大小的差异的原因之一进行了说明，但所制造的钢板的磁致伸缩特性的偏差也成为原因，也可以将其加以利用。本说明书中，通过所层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp的标准偏差对此进行了规定，其特征是将磁致伸缩的标准偏差规定为0.01×10-6～0.10×10-6。[0123]在磁致伸缩λpp的标准偏差为零时，相邻地层叠的钢板的错动是只因磁通密度的不均匀而产生的，但是如果标准偏差为有意的值，则除磁通密度的不均匀以外，还可利用磁致伸缩本身的大小的差异来产生相邻层叠的钢板的错动，由此降低噪声。作为产生有意的差异的下限，优选规定为0.01×10-6以上，更优选为0.03×10-6以上。[0124]另一方面，在要增大磁致伸缩λpp的标准偏差时，由于磁致伸缩λpp的下限为零，所以不得不增大磁致伸缩λpp较大的钢板的磁致伸缩λpp。如此所层叠的钢板的磁致伸缩λpp的增大关系到噪声增大。要避免噪声增大，优选将上限规定为0.10×10-6以下，更优选为0.08×10-6以下。[0125]需要注意的是，如果根据磁通密度的不均匀而配置磁致伸缩特性具有差异的钢板，则有时难以表现出发明效果。例如，可以考虑如下的情况：如果在磁通密度高的内面侧配置磁致伸缩λpp小的钢板，在磁通密度低的外面侧配置磁致伸缩λpp高的钢板，则尽管磁致伸缩λpp的标准偏差在本发明范围内，但是与磁致伸缩λpp的标准偏差为零时相比发明效果降低。但是，如此根据磁通密度的变动配置具有磁致伸缩λpp变动的钢板，因需要花费很多的功夫而是不现实的。本说明书中的磁致伸缩λpp的标准偏差通过从所层叠的钢板中任意挑选多张，由各钢板的平面部中测定的磁致伸缩λpp的特性值来决定标准偏差。所谓多张，例如挑选20张(在所层叠的钢板低于20张时为全部的钢板)。通过如此随机抽取试样，除上述那样的任意的配置以外，能够规定在发明效果的表现方面具有代表性的条件。[0126](4)方向性电磁钢板的制造方法[0127]方向性电磁钢板的制造方法没有特别的限定，能够适当选择以往公知的方向性电磁钢板的制造方法。作为制造方法优选的具体例子，例如可列举出以下的方法。在该方法中，在把将c规定为0～0.070质量％，除此以外具有上述母钢板的化学组成的板坯加热至1000℃以上并进行了热轧后，根据需要进行热轧板退火，接着，通过1次或夹着中间退火的两次以上的冷轧形成冷轧钢板，将该冷轧钢板例如在湿氢-不活泼气体气氛中加热至700～900℃进行脱碳退火，根据需要进一步进行氮化退火，在涂布了退火分离剂后，在1000℃左右进行最终退火，在900℃左右形成绝缘覆盖膜。最后，也可以实施用于调整层间摩擦系数的涂装等。[0128]此外，一般来讲即使是在钢板的制造工序中用公知的方法实施了称为“磁畴控制”的处理的钢板，也可享受本实施方式的效果。[0129]本说明书中使用的方向性电磁钢板的特征即层间摩擦系数，可根据覆盖膜种类和表面粗糙度等表面状态进行调整。其方法没有特别的限定，只要适当采用公知的方法即可。例如，通过适当控制热轧钢板及冷轧钢板的辊粗糙度、磨削母钢板表面、以及酸洗等化学腐蚀，能够控制母钢板的粗糙度。此外，例如，可列举出通过提高覆盖膜的烘烤温度，或延长时间，促进玻璃质覆盖膜的表面平滑化，从而降低粗糙度，通过增加钢板彼此的接触面积来提高静摩擦系数的方法。由此，能够使层间摩擦系数上升，从而降低滑移。[0130]现实中，有时需要一边观察实际试制制造的钢板的表面状况，一边控制在最终作为目标的层间摩擦系数，如果是平常一边实施轧制及表面处理一边调整产品表面状态的本领域技术人员，则不是困难的。[0131]此外，实施用于控制层间摩擦系数的处理的时机也没有特别的限定。如果是上述的轧制、化学腐蚀、覆盖膜烘烤，则认为可在一般的方向性电磁钢板的制造工序中适当实施。并不局限于此，例如在将钢板纵切、作为铁芯制成层叠折弯的钢板部件的作业中，还可考虑在折弯临前或不久的时机内，通过喷涂或辊涂等涂布某种润滑物质这样的方法。此外，也可采用在折弯临前配置轧辊，通过轻轧使表面粗糙度变化，以此控制层间摩擦系数这样的方法。[0132]3.卷绕铁芯的制造方法[0133]本发明的实施方式涉及的卷绕铁芯的制造方法只要能够制造上述本发明涉及的卷绕铁芯，就没有特别限制，例如可以适用在背景技术中作为专利文献8～10所介绍的基于公知的卷绕铁芯的方法。特别地，可以说使用aem unicore公司的unicore(注册商标：https：//www.aemcores.com.au/technology/unicore/)制造装置的方法是最适合的。[0134]另外，也可以按照公知的方法，根据需要实施热处理。此外，也可以将所得到的卷绕铁芯主体直接作为卷绕铁芯使用，但也可以进一步根据需要，采用捆扎带等公知的紧固件等一体地固定所堆叠的多个方向性电磁钢板，形成卷绕铁芯。[0135]本发明的实施方式并不限定于上述实施方式。上述实施方式为例示，具有与本说明书的权利要求范围中记载的技术思想实质上相同的构成，起到同样的作用效果的构成，无论是怎样的构成都包含在本说明书的技术范围内。[0136]实施例[0137]以下，一边列举本发明的实施例，一边对本说明书的技术内容进一步进行说明。以下所示的实施例中的条件是为了确认本说明书的可实施性及效果而采用的条件例子，本说明书并不受该条件例子的限定。此外，只有本说明书不脱离本说明书的主旨、达到本说明书的目的，就可采用各种条件。[0138](方向性电磁钢板)[0139]以具有表1所示的化学组成(质量％、表示以外的剩余部分为fe)的板坯作为原材料，制造具有表2所示的化学组成(质量％、表示以外的剩余部分为fe)的最终产品。[0140]表1及表2中，“‑”意味着没有实施有意识的含量控制及制造、没有实施含量测定的元素。此外，“＜0.002”及“＜0.004”意味着实施了有意识的含量控制及制造、实施了含量测定，但作为精度可靠性没有得到精确的测定值(检测界限以下)的元素。[0141]表1[0142][0143]表2[0144][0145]制造工序按照一般的公知的方向性电磁钢板的制造条件。[0146]具体地讲，实施热轧、热轧板退火、冷轧。对其一部分，为了对脱碳退火后的冷轧钢板在氢-氮-氨的混合气氛中进行脱氮而实施了氮化处理(氮化退火)。此外，关于磁畴控制，通过照射激光而在钢板表面上形成了周期性的线状沟。[0147]另外，涂布以mgo为主成分的退火分离剂，然后实施最终退火。在实施了最终退火的钢板的表面上形成的一次覆盖膜上，涂布以磷酸盐和胶体状二氧化硅为主体并含有铬的绝缘覆盖膜涂层溶液，通过对其进行热处理而形成绝缘覆盖膜。[0148]关于层间摩擦系数，通过采用使添加到退火分离剂中的氧化物的粒径变化、或使绝缘覆盖膜形成时的烘烤温度及时间变化等的公知方法，对成为最终的最表面的玻璃质绝缘覆盖膜的表面平滑程度(粗糙度)进行控制，来调整层间摩擦系数。[0149]另外，通过对一部分材料，以2g/m2涂布粘度不同的环氧系树脂，在200℃实施烘烤，从而形成层间摩擦系数不同的表面覆盖膜。[0150]此外，通过调整为了构成铁芯而使用的方向性电磁钢板的切板的从方向性电磁钢板带卷上的采取位置，实施了磁致伸缩λpp变动的控制。工业上制造的方向性电磁钢板带卷，根据二次再结晶时点的带卷位置(带卷内的曲率：越是内周部则曲率越大)形成的晶体取向、特别是通过称为“潜角”的以钢板的轧制直角方向为轴的旋转角β的变动、绝缘覆盖膜形成热处理过程中的张力变动及起因于带卷处理的应变的残存等，而存在带卷内的磁致伸缩λpp变动。该变动在带卷中的邻近区域内较小，但如果考虑顶部～底部那样的带卷总长，则该变动较大。本实施例中，通过只使用在邻近区域内采取的切板制造了磁致伸缩λpp变动较小的铁芯，同时通过使用从顶部～底部无遗漏地采取的切板，制造了磁致伸缩λpp变动较大的铁芯。[0151]对作为铁芯原材料的方向性电磁钢板及从铁芯上采取的方向性电磁钢板，通过以下方法测定了各种特性。表3中示出控制了层间摩擦系数的系列的方向性电磁钢板的特性，表4中示出控制了磁致伸缩λpp变动的系列的方向性电磁钢板的特性。再者，在表3及表4、表6及表7中，将“层间摩擦系数”简化记载为“摩擦系数”。[0152][0153][0154](铁芯)[0155]以各钢板作为原材料，制造了具有表5及图7所示的形状的卷绕铁芯a～e。[0156]再者，l1是与x轴方向平行、包含中心cl的平断面(plan cross section)中的位于卷绕铁芯的最内周的相互平行的方向性电磁钢板1间的距离(内面侧平面部间距离)。再者，平面部是指弯曲部以外的直线的部分。l2是与z轴方向平行、包含中心cl的纵断面中的位于卷绕铁芯的最内周的相互平行的方向性电磁钢板1间的距离(内面侧平面部间距离)。l3是与x轴方向平行、包含中心cl的平断面中的卷绕铁芯的层叠厚度(层叠方向的厚度)。l4是与x轴方向平行、包含中心cl的平断面中的卷绕铁芯的层叠钢板宽度。l5是以与卷绕铁芯的最内部彼此相邻、且同时形成直角的方式配置的平面部间距离(弯曲部间的距离)。换句话讲，l5在最内周的方向性电磁钢板的平面部4、4a中，为长度最短的平面部4a的长度方向的长度。r为卷绕铁芯的内面侧的弯曲部的曲率半径，φ为卷绕铁芯的弯曲部的弯曲角度。大致矩形状的铁芯a～e中，内面侧平面部间距离为l1的平面部在距离l1的大致中央被分割，为由具有“大致u字型”的形状的两个铁芯所结合而成的结构。这里，铁芯no.e的铁芯是通过以下方法制造的铁芯。在该方法中，在将以往作为一般卷绕铁芯使用的钢板剪切后卷取成筒状，然后以筒状层叠体原状进行压制使拐角部成为恒定曲率，在形成为大致矩形后，通过退火进行形状保持。因此，弯曲部的曲率半径根据钢板的层叠位置发生较大的变动。表5的r为最内面中的r。r随着朝外侧逐渐增大，在最外周部大约达到70mm。[0157]表5[0158][0159](评价方法)[0160](1)方向性电磁钢板的磁特性[0161]方向性电磁钢板的磁特性基于jis c 2556：2015中规定的单板磁特性试验法(single sheet tester：sst)进行了测定。关于各特性，在从所制造的带卷开卷的带状的电磁钢板的长度的5处(总长的1/10、3/10、5/10、7/10、9/10的位置)，在各个位置上对宽度的4处(宽度的1/5、2/5、3/5、4/5的位置)的合计20点进行测定，将其平均值作为钢板特性。此外，关于磁致伸缩λpp，由20点的测定值求出标准偏差。[0162]再者，作为所测定的电磁钢板，采用其宽度与上述单板磁特性试验法(sst)中使用的单板(电磁钢板)的宽度同等或比其宽的。[0163](2)方向性电磁钢板(原材料)的层间摩擦系数[0164]方向性电磁钢板的层间摩擦系数基本上是与上述铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数同样地求出的。但是，试样的采取按以下实施。首先，从上述20处(20点)按宽度方向长50mm、轧制方向长350mm切出20张钢板，从其中任意选择18张，另外将其按每组各3张分成6组。各组将1张作为拉拔用试样，剩余两张将轧制方向尺寸调整至100mm，作为夹入用试样。将拉拔用试样的轧制方向的端部50mm作为夹紧部，用夹入用试样夹着与夹紧部相邻的部分，对夹入用试样均匀地施加1.96n的载荷。通过以此状态对拉拔用试样进行拉拔，测定大约200mm范围内的拉拔载荷的变化。另外，无视接触面间的相对错动开始时的拉拔力的变化，将从相对错动开始后到30～90mm中的60mm的拉拔距离中的拉拔载荷的平均值作为1组试验中的拉拔载荷，得到各组的层间摩擦系数。另外将6组的层间摩擦系数的平均值作为方向性电磁钢板的层间摩擦系数。[0165]作为磁特性，测定以800a/m进行激磁时的钢板的轧制方向的磁通密度b8(t)和交流频率：50hz、激磁磁通密度：1.7t时的磁致伸缩的测定值的峰间值(peak to peak value)。[0166](3)铁芯的噪声特性[0167]对各铁芯，基于规定了噪声测定时的送话器的数量及送话器的配置、送话器与铁芯的距离等的iec 60076-10的方法测定了噪声。[0168](4)铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数[0169]铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数是按以下求出的。将铁芯分解，从所层叠的钢板中以层叠顺序原状的3张为1组，任意选择10组，由上述内面侧平面部间距离为l1的平面部，从宽度方向中央部切出宽80mm、轧制方向长90mm的合计60张钢板。另外对各组将层叠中央的1张作为拉拔用试样，将剩余的两枚通过将轧制方向长度调整至10mm，作为夹入用试样。将拉拔用试样的轧制方向的端部20mm作为夹紧部，用夹入用试样夹着与夹紧部相邻的部分，对夹入用试样均匀地施加1.96n的载荷。通过以此状态对拉拔用试样进行拉拔，测定大约60mm范围内的拉拔载荷的变化。另外，无视接触面间的相对错动开始时的拉拔力的变化，将从相对错动开始后到10～50m中的40mm的拉拔距离中的拉拔载荷的平均值作为1组试验中的拉拔载荷，得到各组的层间摩擦系数。另外将10组的层间摩擦系数的平均值作为铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数。此外，在各铁芯中，在10个测定值中得到在0.20～0.70的范围内的测定值的个数。[0170](5)铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp及其标准偏差[0171]按以下求出了铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp的标准偏差。将铁芯分解，从所层叠的钢板中任意选择20张钢板，切下其平面部作为试样。对该试样，测定了交流频率：50hz、激磁磁通密度：1.7t下的磁致伸缩的峰间值。将20张的平均值作为铁芯中所层叠的方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp，同时求出其标准偏差。[0172](实施例1)[0173]对采用层间摩擦系数不相同的各种钢板所制造的各种铁芯中的噪声进行了评价。此外，将各铁芯分解求出所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数。表6中示出了其结果。得知，即使在采用钢种相同、磁致伸缩λpp大致相同的原材料时，通过适当地控制层间摩擦系数，也能够实现铁芯的低噪声化。[0174]此外，表6中，示出了将铁芯形状在本发明范围内时噪声出现较大差异的层间摩擦系数大不相同的钢板作为原材料，制造弯曲部的曲率半径较大的铁芯(铁芯no.e)的例子(试验no.1-25～1-28)。铁芯no.e的铁芯是采用以下方法制造的铁芯。在该方法中，在将以往作为一般卷绕铁芯使用的钢板卷取为筒状后，以筒状层叠体原状进行压制使拐角部成为恒定曲率，在形成为大致矩形后，通过退火进行消除应力和形状保持。本事例中，在700℃实施两小时的消除应力退火。表中将通过分解铁芯而得到的钢板特性值设为“‑”，这是因为在铁芯no.e的铁芯中，通过上述制造过程中的应变的赋予及热处理而分解，所得到的钢板形状不太好，没有得到妥当的特性值。得知，在这些事例中，尽管通过最终的消除应力退火减小了噪声本身，但是至少即便使原材料钢板的层间摩擦系数较大地变化，也不能期待本发明这样的效果。[0175]表6[0176][0177](实施例2)[0178]采用层间摩擦系数、磁致伸缩λpp、磁致伸缩λpp的标准偏差等不同的各种钢板制造各种铁芯，评价铁芯中的噪声。此外，将各铁芯分解，求出了所层叠的方向性电磁钢板的层间摩擦系数、磁致伸缩λpp、磁致伸缩λpp的标准偏差。表7中示出了其结果。得知除层间摩擦系数以外，通过使磁致伸缩λpp的标准偏差适当化，能够实现铁芯的低噪声化。[0179]表7[0180][0181]由以上结果表明：本发明的卷绕铁芯至少在平面部的一部分中，就所层叠的钢板的至少一部分方向性电磁钢板的层间摩擦系数而言，在不同的多个层叠厚度位置中得到的测定值的半数以上为0.20～0.70，且其平均值为0.20～0.70，此外，由于方向性电磁钢板的磁致伸缩λpp的标准偏差为0.01×10-6～0.10×10-6，因此能够有效地抑制因铁芯形状和所使用的钢板的组合而引起的噪声发生。[0182]产业上的可利用性[0183]根据本发明的各方式，在通过层叠被弯曲加工的方向性电磁钢板而构成的卷绕铁芯中，能够有效地抑制因铁芯形状和所使用的钢板的组合而引起的噪声发生。因此，产业上的可利用性大。[0184]符号说明：[0185]1ꢀꢀ方向性电磁钢板ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ2ꢀꢀ层叠结构[0186]3ꢀꢀ拐角部ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ4ꢀꢀ第1平面部(平面部)[0187]5ꢀꢀ弯曲部ꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀꢀ6ꢀꢀ接合部[0188]10 卷绕铁芯主体









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